sterownik wysokiego napiecia - sprawdzenie schematu

Witam,

Pierwszy raz projektuję schemat z udziałem elementów pracujących w wysokim napięciu (230V) i chciałbym uniknąć najgorszego.
Proszę o sprawdzenie poniższych schematów, ze szczególnym zwróceniem uwagi na wartości elementów np czy ich wartości napięciowe albo maksymalna moc pracy sa ok lub za duże.
Dziękuję.

zasilacz 5V.

Wykrywacz zera w sieci.

Sterowanie urządzeniami wykonawczymi.

Zasilacz - istotne jest napięcie z transformatora i pobór prądu przez układ. Wykrywacz zera ma poważny błąd: przesuwa fazę i daje sygnał nie w zerze. Sterowanie urządzeniami wykonawczymi - istotny jest spadek napięcia na LED-ach, może uniemożliwić poprawne działanie.

Dziękuję za zainteresowanie.

1. Transformator: ~12V/2A (układ zasilany stabilizowanym +5V pobierze max 1A).
2. Wykrywacz zera: hmm, powinno być 2 rezystory szeregowo? np 2x 50ohm/2W na wejściu (Pin1) i 2x50ohm/2W na wyjściu (PIN2)?
3. Sterowanie urządzeniami wykonawczymi: LEDy jakie mam to czerwone smd 0805. Zakładam ze więcej niż 2.1V nie będzie na tym LED spadku.
W nocie moc3021 nie znalazłem ile jest spadku na jego wewnętrznym LED, ale chyba wymagane jest 3V na wejściu. Zatem zakładam ze 5V zasilania na dwa LEDY wystarczy.
Inne rozwiązanie: Rezystor(470ohm) i LED równolegle do LEDa w optotriaku, aby ograniczyć prąd do 10mA.

A tak na marginesie zauważyłem ze ten 330ohm to ciut za mało, bo dla moc3021 to max granica ("Input trigger current, either direction": 8-15mA). Zatem tam również powinno byc z 470ohm).

Dobrze dedukuję?

1. Napięcie na kondensatorze C13 będzie sięgać 16V, można by dać na nieco wyższe, żeby nie pracował na maksymalnym napięciu; przy 1A tętnienia będą ze 4V, można by dać nieco większą pojemność. Ale w zasadzie powinno działać, tylko C13 może przedwcześnie "wysiąść". Może szeregowo z uzwojeniem transformatora dać jakiś niewielki opornik (0R22?), żeby zmniejszyć "szpilki" prądu płynącego przez C13?

2. Prąd płynący przez ten układ (z kondensatorem 22nF) to będzie nieco ponad 1.5mA - podobny prąd popłynąłby przez opornik 150k, i moc strat w oporniku byłaby około 350mW - wystarczyłby opornik 0.5W. Tylko czy taki prąd nie jest za mały dla transoptora?

3. Dla MOC3021 wymaga się, by prąd używany do włączenia nie był mniejszy, niż 15mA, i nie był większy, niż 60mA. Typowe napięcie przewodzenia jego LED-a to 1.25V, a czerwony LED ma gdzieś od 1.5V do 1.8V. Przez 330R popłynie około 6mA i to będzie dużo za mało - należałoby zastosować najwyżej 100R, można mniej, nawet 43R. A skąd ten układ "T" z oporników i kondensatora?

Ad.1
Słuszna uwaga. Napięcie po wyprostowaniu 12V-1.4V *sqrt(2) = 15V, zatem jest bliskie max napięcia kondensatora i należy zwiększyć kondensator do 25V. Co do zwiększenia pojemności i zastosowania dodatkowego rezystora to juz nie wypowiem się. Mam za mało doświadczenia i wiedzy na ten temat.

Ad2.
Nie wiem jak wyliczyłeś 1.5mA. Wg moich obliczeń (nie daję uciąć sobie ręki że są poprawne) wychodzi, że spadek napięcia na R16 -> 215.5V, a na R17->14.5V. A prąd jaki tam popłynie to 8mA. (Rezystory połączone szeregowo). Zatem diody LED w PC814 będą zasilane tym 14.5V.
Hmm, chyba coś źle policzyłem, za duże to napięcie (chyba absolutne max to 3V) ;/
Wg nocie PC814 znalazłem jedynie jakie jest typowe 20mA i absolutne max 50mA. Dla CTR = 100% z wykresu wychodzi, że należy dostarczyć 7mA.
Qrcze już sam nie wiem jak to powinno być.

Ad 3.
Ok. Racja, jest w nocie dodatkowa informacja (*3) o tym 15mA - 60mA. Czyli trzeba zapewnić więcej niż te 15mA.
Jak wyliczyłeś 6mA?
5V/330 -> 15mA czyli moc3021 pewnie włączyłby się w 99% przypadków.
5V-1.25V -> 3.75V czyli wystarczy by "odpalić" czerwonego LEDa, przez który również popłynie 15mA (Żeby było jasne myślę o schemacie z pierwszego postu).
Układ "T" z noty TI: Link "Figure 7. Inductive Load With Nonsensitive-Gate Triac" dla obciążenia o charakterze indukcyjnym.

Skoro masz zasilacz transformatorowy, to po co Ci dodatkowy detektor zera zasilany bezpośrednio z sieci 230V? Wystarczy dołożyć 1 diodę między mostkiem prostowniczym, a kondensatorem C13, aby uzyskać niskonapięciowy sygnał dla detektora zera.
Natomiast to co dla bezpieczeństwa najważniejsze, to zachowanie odpowiednich odstępów izolacyjnych na płytce drukowanej, między częścią niskonapięciową, a obwodami 230V.

Przy pojemności kondensatora 22nF jego impedancja dla 50Hz będzie 1/(2*Pi*50Hz*22nF)=144.686k. To pięć razy więcej, niż suma oporności R16 i R17, równa 28.8k.

Jest w roli przecinka, czyli tam jest 144 686 Ω - może należałoby pisać 144k686 i 28k8? Ale chyba z kontekstu (stwierdzenia, że pierwsza wartość jest 5 razy większa) to widać?

komatssu napisał:

Skoro masz zasilacz transformatorowy, to po co Ci dodatkowy detektor zera zasilany bezpośrednio z sieci 230V? Wystarczy dołożyć 1 diodę między mostkiem prostowniczym, a kondensatorem C13, aby uzyskać niskonapięciowy sygnał dla detektora zera.
Natomiast to co dla bezpieczeństwa najważniejsze, to zachowanie odpowiednich odstępów izolacyjnych na płytce drukowanej, między częścią niskonapięciową, a obwodami 230V.

Optoizolacja to jednak bezpieczniejsze rozwiązanie, a koszt za elementy niewielki.

W temacie Link koledzy testowali różne układy w PSpice i tam również pojawił sie schemat połączenia C , R i R na wejsciu PC814.

2.
Wg obliczeń _jta_
144.7k + 27k + 1.8k = 173.5k
230/173.5k = 1.3mA. Faktycznie może być za za mało.
Przyjmując, żeby mieć CTR = 90% prąd jaki powinien popłynąć przez diodę to 5mA (z noty kat. - wykres 5).
Zatem: 230/5mA = 45k ohm i moc 230*5mA = 1.15W
Nie jest to tragiczne duzo [W] ale zawsze moze być mniej.
Zatem można użyć szeregowych 2 rezystorów 22k lub tak jak na schemacie pomniejszony kondensator i 28.8k.
Zatem:
45k - 28.8k = 16.2k --> 16.2k * 2*PI*0.02 = 1/C ---> C = 1/(16.2k * 0.1256) = 0.000492F = 0.492uF (nap400V).
To wychodzi ze trzeba "wiadro" a nie kondensator użyć
(Mam nadzieje ze sie ie pomyliłem przy liczeniu).

Co zatem proponujecie odnośnie tego "wejścia" PC814?

3.

WojcikW napisał:

Źle liczysz, będzie: 5V/330Ω=15mA gdy w obwodzie byłby tylko rezystor 330Ω. W obwodzie są jeszcze dwie diody o spadku napięcia 1,25V i 1,6V, tak więc:
5V-1,25V-1,6V=2,15V
2,15V/330Ω=6,5mA

OK. Dziękuje za wyprowadzenie mnie z błędu.
Zatem, by uzyskać od 15mA do 20mA prądu i przy tym nie spalić czerwonego LEDa (przyjmuje 18mA):
2.15/18mA = 120ohm

Czyli pozostaje kwestia tylko tego "wejscia" dla PC814.

Oszacuj sobie prąd pobierany z zasilacza +5V i sprawdź ile będziesz miał na nim straty bo możesz się zdziwić.

Sokol_09334 napisał:

Oszacuj sobie prąd pobierany z zasilacza +5V i sprawdź ile będziesz miał na nim straty bo możesz się zdziwić.

Zazwyczaj używam zewnętrznego zasilacza 12V/1A czy tez akumulatorka 9V. Spokojnie wystarczy.

Oszacuj ile mocy Ci się odłoży na stabilizatorze w zasilaczu bo może się okazać ze będzie się mocno grzał i sprawność zasilacza będzie mała.

Cytat:

Oszacuj ile mocy Ci się odłoży na stabilizatorze w zasilaczu bo może się okazać ze będzie się mocno grzał i sprawność zasilacza będzie mała.

Pwe: 15V - 5V = 10V -> 10*0.5A = 5W
Pwy: 5V*0.5A = 2.5W
Zatem moc strat na LM:
5W-2.5W = 2.5W

Generalnie nie jest to mało i należy przykręcić mały radiator np blachę 0.01cmx2cmx2cm.
Innym bezpieczniejszym rozwiązaniem będzie zastosowanie innego transformatora np 9V/2A.
Dla przykładu transformatora może posłużyć:
T15/29, o parametrach: 9.4V/1.9A.

Dla powyższego przykładu:
9.4V - 1.4V * sqrt(2) = 11.4V (napięcie wyprostowane)
Pwe: 11.4V - 5V = 6.4V -> 6.4*0.5A = 3.2W
Pwy: 5V*0.5A = 2.5W
Zatem moc strat na LM:
3.2W-2.5W = 0.7W (z tego co wyczytałem, nie może 1W przekroczyć na obudowie T0220 - bez radiatora dodatkowego)

Analogicznie dla prądu 1A - > 1.4W. Nie przewiduję więcej niż 0.5A ciągłej pracy i nie mam jeszcze żadnych elementów oraz transformatora, zatem na pewno dobiorę transformator na 9V.

BTW, Sokol_09334 punkt dla Ciebie za wyprowadzenie mnie z błędnego myślenia.

9.4V~ (skuteczne) oznacza amplitudę napięcia 13.3V, a 11.9V po wyprostowaniu; przy prądzie 0.5A teoretycznie mogłoby to oznaczać moc strat w stabilizatorze (11.9-5.0)*0.5 = 3.45W (mam wrażenie, że Pwe liczysz według wzoru, który daje moc strat, do poprawnego wzoru na Pwe nie wchodzi napięcie wyjściowe), ale w rzeczywistości moc strat będzie mniejsza, bo napięcie na kondensatorze filtrującym nigdy nie osiągnie 11.9V z powodu oporności uzwojenia transformatora, i będzie miało tętnienia, które dodatkowo obniżą jego średnią wartość - niemniej jednak moc strat może przekroczyć 2.5W.

_jta_ napisał:

9.4V~ (skuteczne) oznacza amplitudę napięcia 13.3V, a 11.9V po wyprostowaniu..

No tak, pomyliłem się, gdyż wpierw odjąłem spadek na diodach 1.4V a porem pomnożyłem przez pierwiastek z 2. Prawidłowo jest jak napisałeś: po wyprostowaniu bedzie 11.9V.

_jta_ napisał:

...(mam wrażenie, że Pwe liczysz według wzoru, który daje moc strat, do poprawnego wzoru na Pwe nie wchodzi napięcie wyjściowe), ale w rzeczywistości moc strat będzie mniejsza, bo napięcie na kondensatorze filtrującym nigdy nie osiągnie 11.9V z powodu oporności uzwojenia transformatora, i będzie miało tętnienia, które dodatkowo obniżą jego średnią wartość - niemniej jednak moc strat może przekroczyć 2.5W.

Dobrze myślisz ze tak liczyłem, gdyż gdzieś tam w głowie siedział mi wzór, ze moc strat to moc wej - moc wyj. A powinno być jak napisałeś
P=(Uwe-Uwy)/Io.
Tak czy inaczej 2.5W to nie problem, bo jak juz wspomniałem można zastosować mały radiator. No i z doświadczenia wiem ze, bez tego radiatora zasilacz zewnętrzny na 12V-13V i stabilizator na LM7805 dawał radę bez radiatora.

Chciałbym wrócić do schematu z PC814... to jak w końcu ma wyglądać schemat/wartości elementów na wej PC814?

wladziu22 napisał:

2.
Wg obliczeń _jta_
144.7k + 27k + 1.8k = 173.5k
230/173.5k = 1.3mA. Faktycznie może być za za mało.
Przyjmując, żeby mieć CTR = 90% prąd jaki powinien popłynąć przez diodę to 5mA (z noty kat. - wykres 5).
Zatem: 230/5mA = 45k ohm i moc 230*5mA = 1.15W
Nie jest to tragiczne duzo [W] ale zawsze moze być mniej.
Zatem można użyć szeregowych 2 rezystorów 22k lub tak jak na schemacie pomniejszony kondensator i 28.8k.
Zatem:
45k - 28.8k = 16.2k --> 16.2k * 2*PI*0.02 = 1/C ---> C = 1/(16.2k * 0.1256) = 0.000492F = 0.492uF (nap400V).
To wychodzi ze trzeba "wiadro" a nie kondensator użyć
(Mam nadzieje ze się ie pomyliłem przy liczeniu).

Co zatem proponujecie odnośnie tego "wejścia" PC814?

(przetoczyłem to co napisałem wcześniej).

_jta_ Ma racje. Dobrze zauważył ze nie uwzględnia się wielu czynników w obwodzie, ale jak wiecie ma to za zadanie oszacować a nie precyzyjnie wskazać to co się dzieje.

Moc 3.5W odłoży się na stabilizatorze, a moc którą pobierzesz zasilacza to ok 2.5W. Sprawność ok 40% a może być lepiej. Np przez zastosowanie transformatora który da na wtórnym 6V.

Cytat:

144.7k + 27k + 1.8k = 173.5k

Tutaj 144k pochodzi z kondensatora, i to trochę inaczej się sumuje - "oporność" kondensatora należy potraktować jako liczbę urojoną i wyliczyć wartość bezwzględną sumy, czyli należy dodać kwadraty "oporności" kondensatora i sumy oporności oporników, i z tego wyciągnąć pierwiastek: √(144.7k²+(27k+1.8k)²)=147.5k - oporniki zmniejszają prąd zaledwie o 2% jego wartości.

Producent podaje, że PC814 przy prądzie wejściowym 1mA powinien dać na wyjściu co najmniej 0.2mA - przy zasilaniu 5V należałoby użyć opornika 22k zamiast 10k, zakładając że przez wejście sterowanego układu prawie nie płynie prąd. To oznacza, że opornik, przez który łączy się wejście PC814 z siecią, nie powinien być większy, niż 270k. Moc strat w oporniku 270k może sięgnąć 0.5W.

Problemem jest to, że prąd, jaki można w tym układzie przepuścić przez LED-y wejściowe PC814, jest stosunkowo mały i przez dużą część czasu może nie wystarczać, by dać sygnał na wyjściu - z tego powodu trudno będzie uzyskać w miarę dokładne przekazanie czasu przejścia przez zero - aby uzyskać lepszą dokładność należałoby zrobić bardziej rozbudowany układ.

W jakim celu drążycie temat tego nieszczęsnego detektora? Czy ktoś przeczytał mój poprzedni post?

_jta_ napisał:

Tutaj 144k pochodzi z kondensatora, i to trochę inaczej się sumuje - "oporność" kondensatora należy potraktować jako liczbę urojoną i wyliczyć wartość bezwzględną sumy, czyli należy dodać kwadraty "oporności" kondensatora i sumy oporności oporników, i z tego wyciągnąć pierwiastek: √(144.7k²+(27k+1.8k)²)=147.5k - oporniki zmniejszają prąd zaledwie o 2% jego wartości.

Fajnie. Dziękuję za wyjaśnienie.
Zatem: 230/147.5k = 1.6mA -> 1.6*230 = 0.38W. To jest mało. Aczkolwiek wg producenta układ powinien zadziałać.

_jta_ napisał:

Producent podaje, że PC814 przy prądzie wejściowym 1mA powinien dać na wyjściu co najmniej 0.2mA - przy zasilaniu 5V należałoby użyć opornika 22k zamiast 10k, zakładając że przez wejście sterowanego układu prawie nie płynie prąd. To oznacza, że opornik, przez który łączy się wejście PC814 z siecią, nie powinien być większy, niż 270k. Moc strat w oporniku 270k może sięgnąć 0.5W.

Warunek < 270k już zachowany jest, odpowiednio mała moc również. Zatem ja pokusiłbym się aby zwiększyć 22nF/400V do 47nF (łatwo dostępny, ten sam gabaryt)
Wówczas:
1/(2*Pi*50Hz*22nF)=67.8k
√(67.8k²+(27k+1.8k)²)=73.7k
230/73.7 = 3mA
Z wykresu 5: dla If = 3mA (na wejściu na diodach) -> CTR = 80% czyli Ic powinien byc na poziomie 2.4mA.
Tak wiec wg mnie ten 10k jest za duzy ok bo ograniczy do 0.5mA. I dałbym tam 5.1k.

W nocie PC814 jes również max response time (rise i fall) 8 i 18 us (dla Ice=2V i Ic=2mA) czyli: 26us łącznie. Czyli 1000 razy bardziej responsywny układ niż częstotliwość sieci.
Tak wiec problem o którym piszesz,

_jta_ napisał:

Problemem jest to, że prąd, jaki można w tym układzie przepuścić przez LED-y wejściowe PC814, jest stosunkowo mały i przez dużą część czasu może nie wystarczać, by dać sygnał na wyjściu - z tego powodu trudno będzie uzyskać w miarę dokładne przekazanie czasu przejścia przez zero - aby uzyskać lepszą dokładność należałoby zrobić bardziej rozbudowany układ.

chyba nie wystąpi.


BTW.
Podliczałem raz jeszcze to co napisałeś:
1/(2*Pi*50Hz*22nF)=144.686k
ale tu jest błąd, który również powieliłem we wszystkich obliczeniach. Licząc 1/(2*3.14*0.02*0.000000022 = 361899247.25 [ohm].

Dodano po 20 [minuty]:

komatssu napisał:

W jakim celu drążycie temat tego nieszczęsnego detektora? Czy ktoś przeczytał mój poprzedni post?

Tak.

wladziu22 napisał:

Optoizolacja to jednak bezpieczniejsze rozwiązanie, a koszt za elementy niewielki.

Jeśli dioda "przepuści" np wyliczone napięcie po wyprostowaniu, to cały układ wykonawczy pójdzie z dymem (przy wyższym napięciu niż 5.5V).
A poza tym przecież tam będzie juz napięcie po wyprostowaniu, zatem sama dioda poinformuje mnie, ze jest włączone zasilanie. A ja potrzebuję znać każdorazowe przejście sinusa przez 0.

Problemem jest to, że zarówno kondensator, jak i transformator przesuwają fazę - "detektor zera" zbudowany przy użyciu któregokolwiek z nich może nadawać się znakomicie do pomiaru częstotliwości, ale jego sygnał nie będzie się pokrywał z zerem napięcia sieci, będzie miał przesuniętą fazę. Oczywiście można zmierzyć, jakie jest to przesunięcie, i wprowadzać odpowiednią korektę - tylko taki pomiar bynajmniej nie jest łatwy. A dla transformatora to przesunięcie będzie zależało od obciążenia.

Wyliczony prąd (3mA) to jest wartość skuteczna - szczytowa wartość prądu to będzie (w wersji z kondensatorem 47nF) około 4.5mA, a 1mA będzie przekroczony przez ponad 85% czasu (czyli, jeśli 1mA spowoduje, że na wyjściu detektora będzie '0', to w ciągu okresu trwającego 20ms będą dwa impulsy '1' sygnalizujące przejście przez zero, o czasie trwania poniżej 1.5ms każdy). Ale na wykresach podaje się typową charakterystykę i możesz trafić na egzemplarz, który da na wyjściu tylko 0.2mA przy 1mA płynącym przez LED-a - a wtedy, jeśli opornik będzie poniżej 22k, napięcie na wyjściu może być zbyt wysokie, żeby zostało uznane za stan '0' - czyli stosując mniejszy opornik wydłużasz czas '1' sygnalizującej przejście przez zero. Do precyzyjnego pomiaru lepiej byłoby mieć ten czas możliwie krótki - jeśli np. układ, na który podasz taki sygnał, ma histerezę, to powstanie przesunięcie fazy, tym większe, im dłużej trwa sygnał.

Cytat:

Licząc 1/(2*3.14*0.02*0.000000022 = 361899247.25 [ohm].

50Hz należy liczyć jako 50, nie jako 0.02 - ten wynik jest 2500 razy większy od prawidłowego.

Detektor z transformatorem wprowadza przesunięcie fazy max. kilkanaście stopni - łatwo to skompensować programowo.
Jeśli nadal upieracie się przy detektorze zera z transoptorem, to tu jest przedstawiony wręcz wzorowy schemat takiego układu:
http://www.dextrel.net/diyzerocrosser.htm

komatssu napisał:

Detektor z transformatorem wprowadza przesunięcie fazy max. kilkanaście stopni - łatwo to skompensować programowo.

Myślę ze przy chęci sterowania urządzeniem o charakterze RL, np silnik czy jakiś wiatrak z silnikiem, będzie dodatwk0owo trudniej wysterować np stosując sterowanie fazowe.
A jak nie masz pod reką np odbiornika czy oscyloskopu to doświadczalnie nie dobierzesz.

komatssu napisał:

Jeśli nadal upieracie się przy detektorze zera z transoptorem, to tu jest przedstawiony wręcz wzorowy schemat takiego układu:
http://www.dextrel.net/diyzerocrosser.htm

Wygląda ciekawie, szczególnie ze względu na możliwość zastosowania elementów SMD. Szukałem w necie ale chyba nikt nie pokosił sie aby spróbować czy to faktycznie działa, tzn ze faktycznie wykryje "0" tak jak widać to na oscylogramie.

qrcze juz sam nie wiem...

_jta_ napisał:

Wyliczony prąd (3mA) to jest wartość skuteczna - szczytowa wartość prądu to będzie (w wersji z kondensatorem 47nF) około 4.5mA, a 1mA będzie przekroczony przez ponad 85% czasu (czyli, jeśli 1mA spowoduje, że na wyjściu detektora będzie '0', to w ciągu okresu trwającego 20ms będą dwa impulsy '1' sygnalizujące przejście przez zero, o czasie trwania poniżej 1.5ms każdy). Ale na wykresach podaje się typową charakterystykę i możesz trafić na egzemplarz, który da na wyjściu tylko 0.2mA przy 1mA płynącym przez LED-a - a wtedy, jeśli opornik będzie poniżej 22k, napięcie na wyjściu może być zbyt wysokie, żeby zostało uznane za stan '0' - czyli stosując mniejszy opornik wydłużasz czas '1' sygnalizującej przejście przez zero. Do precyzyjnego pomiaru lepiej byłoby mieć ten czas możliwie krótki - jeśli np. układ, na który podasz taki sygnał, ma histerezę, to powstanie przesunięcie fazy, tym większe, im dłużej trwa sygnał.

OK. Czyli jeśli dobrze rozumiem mam wrócić do wersji z 22nF na wejściu i dać 22k na wyjściu, podciągnięte do 5v?
A nie można po prostu użyć 2x po 120k na wejściu, tak aby połączenie CR nie wprowadzało przesunięcia w fazie?

Ten układ z #23 powinien dobrze działać, jakkolwiek spodziewałbym się niewielkiego opóźnienia sygnału przez kondensator C2 - jednak na oscylogramie tego nie widać. Zasada działania: C1 jest ładowany, kiedy jest wystarczające napięcie, a jak napięcie jest niższe, to tranzystor Q1 się włącza i rozładowuje C1 przez LED-a transoptora, generując impuls na wyjściu. Jako Q1 powinien działać każdy zwykły tranzystor NPN małej mocy. Prądy są ograniczane przez R3 (prąd bazy Q1) i R4 (prąd kolektora Q1 i LED-a) na tyle, że nie ma potrzeby stosowania tranzystora choćby średniej mocy (a nie jestem pewien, czy 2N3904 nie jest średniej mocy). Oporniki R1 i R2 ograniczają prąd wejściowy do około 1mA (prąd skuteczny), więc cała reszta układu nie grozi porażeniem przy dotknięciu. Ale oporniki R1 i R2 bym dał na nieco większą moc - może 0.5W, na wypadek, jakby się zrobiło jakieś zwarcie do ziemi, a na pewnie nie mniej, niż 0.25W.

2N3904 to tranzystor małosygnałowy, podobny parametrami do BC547.

To w takim razie porzucić ideę z PC814 i zamiast tego zastosować ten schemat?
Widziałem, podobne rozwiązania z CNY17, miedzy ~230V a CNY17 były tylko diody i rezystor ograniczający prąd na wjsciu.

Dodano po 59 [minuty]:

Odnośnie schematu: "Sterowanie urządzeniami wykonawczymi"
Na jakie napięcie ew. ilu watowe maja być zastosowane tu elementy?
Ja zastosowałem:
C3: 10n/275V MKP
R14: 39/2W
C7: tu mam do dyspozycji 47n/400 MKP lub (100n/275V MKP albo 100n/400V MKT) lub 200n/275 MKP.
R5: 1.2k/2W
R4: 180/2W
Ale nie chciałbym parapetów niepotrzebnie za dużych (chodzi mi o to by po prostu użyć mniejszych gabarytowo elementów).

Aha. Zastosowane obciążenie np silnik, pompa czyli obciążenie RL (indukcyjne).

P.S. ten 47n to zamiast 50n przy zastosowaniu elementów ze schematu (rożnie producenci/noty podają):

Opornik 39R: najgorsze, co mu grozi, to rozładowanie przez niego 100 razy na sekundę kondensatora 10nF naładowanego do 360V - to jest moc około 0.13 W (prąd płynący przez kondensator przy wyłączonym triaku jest niewielki, poniżej 1mA, dałby moc parędziesiąt uW) - czyli 1/4 W powinien wystarczyć. Znacznie gorsza jest sytuacja opornika 470R, bo on ma kondensator 50nF - powinien być 1W (i jakbyś zwiększył ten kondensator, to moc opornika też trzeba). Ale 360R może być 1/4 W, a może i mniejszy - tyle, że spali się, jeśli triak będzie niesprawny. Kondensator C3 - mam nadzieję, że jest na 275V~ (albo 275VAC), a nie 275V= (275VDC)? C7 tak samo.

Witam,

Po zastosowaniu się do pomocnych rad poprawiłem schematy z 1go postu. Rezultat poniżej:



Jeszcze raz dziękuję za pomoc i cenne rady.
Jeśli jeszcze macie coś ważnego do dania odnośnie nowych schematów ..proszę bardzo.

Pozdrawiam.

Detektor zera: R28 i R29 powinny być 220k, a nie 220R. Układ sterowania triakami: R9 powinien być 470R, nie 470k; R7 i R9 wystarczy moc 1W, a R4, R6 i R8 nawet 1/4 W; nie wiem, czemu górny układ sterowania jest inny i czy w pozostałych nie powinno być opornika analogicznego do R5.